Esto es lo que hay...

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INFORME GEOTECNICO - 
REV. 01 
PARA 
LA NUEVA PLANTA 
DE ADMISIÓN DE 
AGUA CRUDA Y TRATAMIENTO DE AGUA EN AROUCA PARA LA AUTORIDAD 
DE AGUA Y ALCANTARILLADO FEBRERO 2017 
Trintoplan Consultants Limited PO Box 2080, National Mail Center, Piarco. 
Orange Grove Road, Tacarigua TRINIDAD Y TOBAGO WI 
informe geotécnico 
PARA 
LA TOMA DE NUEVO agua cruda y TRATAMIENTO DE AGUA DE LA PLANTA EN AROUCA 

DE 
AGUA Y ALCANTARILLADO AUTORIDAD 
DE FEBRERO DE 2017 

informe geotécnico PARA EL AROUCA DEPURADORA (DAP) y de ingestión, AROUCA 

(revisión 01) 

TABLA DE CONTENIDO 

CAPÍTULO DESCRIPCIÓN PÁGINA 

1.0 INTRODUCCIÓN 1-1 
2.0 EL SITIO 2-1
2.1 Ubicación y descripción del sitio 2-1 
2.2 Estructura propuesta 2-1 
2.3 Geología 2-1 
2.4 Sismología 2-1 
3.0 INVESTIGACIÓN DE CAMPO 3-1 
3.1 Investigación de pozo 3-1 
3.2 Investigación de testpit 3-2 
4.0 PRUEBAS DE LABORATORIO 4-1 
5.0 DATOS PRESENTACIÓN 5-1 
6.0 CONDICIONES DE LA SUPERFICIE 6-1 6.1 Perforaciones 1 a 6 6-1 
6.2 Ensayos 1 y 2 6-6 
7.0 CONDICIONES DE AGUAS SUBTERRÁNEAS 7-1 
8.0 ANÁLISIS Y DISEÑO DE LA FUNDACIÓN 8-1 
8.1 General 8-1 
8.2 Parámetros de riesgo sísmico 8 -1 
8.3 Recomendaciones de la Fundación 8-5 
9.0 ANÁLISIS DE ESTABILIDAD EN PENDIENTE 9-1 
9.1 General 9-1 
9.2 Evaluación de estabilidad en pendiente 9-1 
10.0 RECOMENDACIONES 10-1
10.1 General 10-1 
10.2 Excavación y relleno 10-1 10.3 Relleno estructural 10-2 
10.4 Presiones laterales 10-2 
11.0 CONSTRUCCIÓN DE CIMENTACIÓN 11-1 
11.1 General 11-1 
11.2 Requisitos de hormigón 11-1 
12.0 CIERRE 12-1 

Lista de recintos 

GEOTECNICOS INFORME PARA LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA DE AROUCA (WTP) Y LA ADMISIÓN, AROUCA 

(REVISIÓN 01) 

TABLA DE CONTENIDO (CONT.) 

LISTA DE CERRAMIENTOS 

Anexo 1 - Explicación de los términos utilizados en este Informe 
Anexo 2 - Ubicación del sitio Plan 
Adjunto 3 - Perforación / Plano de ubicación del banco de pruebas 
Recintos 4 - 10 - Registro de los 
gabinetes de las hojas de perforación 11 - 12 - Hojas de registro del banco de pruebas
Cajas 13 - 19 - 
Cajas de resultados de límites de Atterberg 20 - 27 - 
Cajas de curvas de gradación 28 - 
Cajas de resultados de pruebas de compresión no confinadas Cajas 29 - 32 - 
Cajas de resultados de pruebas de cizallamiento directo 33 - 
Cajas de resultados de pruebas de química del suelo Cajas 34 - 35 - 
Cajas de resultados de pruebas de Proctor modificadas 36 - 39 - Resultados de la prueba de la relación de demora de California 
Anexo 40 - Sección transversal AA del sitio 
1-1 
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Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 

CAPÍTULO 1.0 
INTRODUCCIÓN
Trintoplan Consultants Limited fue contratada por la Autoridad de Agua y Alcantarillado (WASA) para llevar a cabo una investigación geotécnica para facilitar los diseños de cimientos necesarios para una Nueva Planta de Tratamiento de Agua y Admisión de Agua Cruda en un sitio cerca de Savannah Trace, en Arima Old Road, Arouca. Se entiende que la planta se está proponiendo para satisfacer el aumento de la demanda dentro del área de captación como resultado del desarrollo planificado de Trestrail. 
La investigación se llevó a cabo de acuerdo con nuestra propuesta del 27 de junio de 2016. 
Los objetivos de la investigación fueron: 
• Identificar las condiciones del subsuelo en el sitio y determinar las capacidades de soporte permitidas 
del subsuelo y, 
• Determinar el diseño de cimentación más apropiado para las estructuras propuestas.
Los Términos de Referencia (TOR) incluyeron el avance de seis (6) pozos, cada uno a una profundidad de 15 m, y la excavación de dos (2) pozos de prueba, cada uno a una profundidad de 3 m. 
Este informe revisado presenta los resultados de la investigación geotécnica realizada en el sitio y proporciona recomendaciones para el diseño de las estructuras propuestas, basadas en las discusiones mantenidas en una reunión el 13 de febrero de 2017 con el representante del Cliente, el Sr.Dale Arneaud. También incluye recomendaciones sobre consideraciones de construcción relacionadas geotécnicamente. 
2-1 
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Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 

CAPÍTULO 2.0 

EL SITIO 
2.1 UBICACIÓN Y DESCRIPCIÓN DEL SITIO
El sitio está ubicado en Savannah Trace North, en Arima Old Road, Arouca. 
Está delimitada al norte por un drenaje de tierra, al oeste y al sur con áreas de césped abierto y al este por el río Arouca. 
La topografía del sitio es variada. La ubicación propuesta para el depósito de servicio es relativamente plana; sin embargo, la tierra se inclina hacia el este de esta área aproximadamente 1 vertical a 3 horizontales, hacia el río Arouca. 
El sitio estaba cubierto de vegetación media y algunos árboles. 
2.2 ESTRUCTURA PROPUESTA 
Se entiende que el Cliente desea construir una nueva Estación de Admisión de Agua Cruda y una Planta de Tratamiento de Agua para tratar aproximadamente 1.32 IMGD de agua cruda. 
2.3 GEOLOGÍA
Según el mapa geológico de Trinidad y Tobago (Escala 1: 100,000), el sitio está respaldado por la Formación Cedros de la época del Pleistoceno. 
La Formación Cedros se compone en gran parte de arenas amarillas, rojas y marrones poco consolidadas y de lutitas grises en bloques. Las arenas están mal clasificadas, variando de grano fino a grueso. Entrecruzadas con las arenas hay lentes de arenisca y conglomerado "cementados con hierro" duros, estos últimos con guijarros de cuarzo blanco, cuarzo y porcellanita. 
2.4 SISMOLOGÍA
La característica geológica estructural más dominante de interés para el área de estudio es el sistema de zona de falla El Pilar, que se extiende de este a oeste a través de Trinidad, justo al sur de la Cordillera Norte. La zona de fallas de El Pilar se extiende por unos 700 km aproximadamente en dirección E - W, desde la Fosa de Cariaco hasta un punto a unos 200 km al noreste de Trinidad. Marca el límite sur de las penínsulas de Araya-Paria (Mts. Del Caribe oriental) y de la Cordillera Norte de Trinidad. Se caracteriza a lo largo de su longitud por valles rectos, cuñas de falla, fumarolas, aguas termales y depósitos de azufre. El desplazamiento a lo largo de la zona de falla de El Pilar ha sido objeto de mucha controversia. Varios autores reconocen los siguientes tipos de desplazamiento: (1) empuje hacia el sur; (2) fallas normales o graben; (3) huelga-deslizamiento lateral derecho.
2-2 
Figura 2.1 Mapa de zonas de falla en Trinidad 
3-1 
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Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua y la toma de agua de Arouca, Arouca 

CAPÍTULO 3.0 

INVESTIGACIÓN DE CAMPO 
La investigación de campo se llevó a cabo durante el período del 17 de noviembre de 2016 al 2 de diciembre de 2016 y consistió en: 
• El avance de seis (6) pozos a profundidades que van desde 4,6 ma 15,3 my, 
• Excavación de dos (2) pozos de prueba a profundidades de 2,7 my 3 m.
Aunque el TOR requería que los pozos se avanzaran a 15 m, se encontró una negativa práctica en todos los pozos, con la excepción del pozo 1. Esto dio como resultado que los pozos se terminaran a profundidades más bajas. El rechazo práctico se define como los valores "N" de la Prueba de penetración estándar de más de 100 golpes / 300 mm en una profundidad de 3 m. 
El 9 de enero de 2017, el Cliente proporcionó un mapa topográfico del sitio. El Cliente determinó la ubicación de los pozos de sondeo y los pozos de prueba y Trintoplan los expuso. Las elevaciones y coordenadas del pozo y el testpit (pozo de prueba) (referidas al nivel medio del mar) se resumen en la Tabla 3.1 a continuación. El plan de ubicación del pozo y el banco de pruebas se incluye como Recinto No. 3. Ubicación de la 
identificación del pozo 
(m) 
Profundidad 
avanzada 
(m)
Fecha Avanzado 
Norte Elevación Este 
B1 1176482.69 683791.46 51.000 15.3 17-Nov-16 
B2 1176480.40 683755.36 50.877 4.6 19-Nov-16 
B3 1176457.31 683743.09 50.614 9.5 18-Nov-16 
B4 1176457.17 683777.53 50.222 10.9 19- 
Nov.77 16.85 1138 1976.76 9.26 11.85 24-nov-16 
B6 1176525.99 683827.43 41.634 9.5 2-dic-16 
TP1 1176448 683726 ---- 2.7 23-nov-2016 
TP2 1176459 683781 ---- 3.0 23-nov-2016 
Tabla 3.1 Ubicaciones de pozos y testículos 

3.1 INVESTIGACIÓN DE BOREHOLE (taladro)
Los orificios 1 a 4 se avanzaron utilizando una plataforma de perforación CME-55, utilizando técnicas de perforación de vástago hueco. Debido a las condiciones del terreno en los Boreholes (taladros) 5 y 6, estos se avanzaron utilizando un equipo de perforación portátil montado en un trípode Acker que utiliza técnicas de muestreo en seco y lavado aburrido. 
El muestreo se realizó a intervalos de 0,76 m durante los primeros 4,57 my luego a intervalos de 1,5 m hasta el final de cada pozo. 
Se obtuvieron muestras perturbadas utilizando la Prueba de penetración estándar (SPT), donde se registró el número de golpes necesarios para conducir una muestra de cuchara dividida 0.3 m en el suelo. Esta cifra se designa como el valor 'N' del suelo y está relacionado con la resistencia del suelo y la relativa 
3-2 
6312 
Investigación geotécnica para el
CAPTURA 

4.0 

PRUEBA DE LABORATORIO 

Las muestras de suelo fueron transportadas al laboratorio de TCL donde, antes de la asignación de las pruebas de laboratorio, un ingeniero realizó un examen visual de cada muestra. Las pruebas de clasificación confirmatoria de las propiedades del índice, como los límites de Atterberg y la distribución del tamaño de grano, se realizaron en muestras representativas de cada pozo. Se realizaron pruebas de contenido de humedad en todas las muestras.
Se realizaron pruebas de propiedades de ingeniería en la muestra de Tubo Shelby no perturbada, así como muestras de bolsas para suelos sin cohesión. Estas pruebas incluyeron Pilcon Vane (PV), Compresión no confinada (UC) y pruebas de cizallamiento directo no consolidado no consolidado (UUDS) para medir los parámetros de tensión total y efectiva de los suelos. 
Las pruebas Modified Proctor y California Bearing Ration (CBR) se realizaron en muestras recuperadas de los pozos de prueba. 
Se enviaron muestras representativas del suelo al Laboratorio de Ingeniería Ambiental del Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental de la Universidad de las Indias Occidentales (EELDC y EEUWI), donde se realizaron pruebas de valor de pH y contenido de sulfato para determinar los posibles efectos perjudiciales de los suelos. sobre cimientos.
Las pruebas de laboratorio realizadas por Trintoplan se llevaron a cabo de acuerdo con los 
métodos de prueba estándar de la Sociedad Americana para Pruebas y Materiales (ASTM). Las pruebas químicas realizadas por EELDC y EEUWI se llevarán a cabo de acuerdo con los métodos de prueba estándar británicos (BS) pertinentes. 
5-1 
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Investigación geotécnica para la 
planta e ingesta de tratamiento de agua de Arouca, Arouca 

CAPÍTULO 5.0 

PRESENTACIÓN DE DATOS 

Datos presentados Núm. De gabinete Núm. De 
pozo y testpit ((pozo de prueba) Resultados de pruebas de campo y laboratorio 
Registro de hojas de registro de pozo (Boreholes (taladros), BH1 - BH6) 4 - 10 
Datos incluidos descripciones de los tipos de suelo, tipos de muestra y también proporcionan 
resultados resumidos de pruebas de laboratorio
Testpit ((pozo de prueba) Log Sheets (Testpit Nos. TP1, TP2) 11 - 12 Los 
datos incluyen descripciones de los tipos de suelo, tipos de muestras y también proporcionan resultados resumidos de 
las pruebas de laboratorio 
Límites de Atterberg 13 - 19 
Resumen de los datos presentados en los registros de Borehole (taladro) y Testpit (pozo de prueba); Los detalles de las pruebas, es decir, Límite de Líquido, Límites de Plástico e Índices de Plasticidad se detallan en los Recintos 
Distribución del tamaño de grano 20 - 27 
Resumen de los datos presentados en la columna "Comentarios" de los registros de pozo y dentro de la columna "Pruebas" de los registros de Testpit ((pozo de prueba) ; Debido a errores de redondeo, los porcentajes pueden no sumar 100. Para obtener detalles de las pruebas, es decir, curvas de distribución del tamaño de grano, consulte Gabinetes 
Pruebas de propiedades de ingeniería Pruebas de 
paletas Pilcon 
Vea los registros de pozo
Prueba de compresión 
no confinada 28 Prueba de cizallamiento directo sin drenaje no consolidado 29 - 32 
Pruebas químicas Química del suelo 33 
Características de compactación 
Proctor modificado 34, 35 
Relación de carga de California empapada 36 - 39 
6-1 
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Investigación geotécnica para la 
planta e ingesta de tratamiento de agua de Arouca, Arouca 

CAPÍTULO 6.0 

SUBSUELO Condiciones

La estratigrafía del suelo en los pozos y pozos de prueba se compone principalmente de grava, arena y limo con diferentes proporciones de arcilla. Las condiciones detalladas del suelo y del suelo se muestran en los registros de pozo (recintos n. ° 4 a 10) y en los registros del banco de pruebas (recintos n. ° 11 y 12). A continuación se presenta un resumen de las condiciones del suelo encontradas en todo el sitio. 

6.1 PERFOROS 1 A 6 

6.1.1 UNIDAD DE SUELO 1 

La primera unidad de suelo se encontró solo dentro del Perforación 2. Ocurrió desde la elevación del suelo existente y se extendió a una profundidad de 1.2 m. Consistía en un medio arenoso, muy rígido, marrón oscuro y marrón rojizo, Sandy Clayey Silt. 
Se registraron valores 'N' de 4 y 20 del SPT. 
Se registraron contenidos de humedad natural de 19.4% y 18%.
Los resultados de la prueba de límites de Atterberg, provista en el Recinto No. 13, muestra que la muestra analizada registró un Límite Líquido de 34, Límite Plástico de 22 e Índice de Plasticidad de 12. Los resultados indicaron que la muestra de suelo analizó parcelas dentro de la sección CL de la tabla de plasticidad, que indica que las multas pueden clasificarse como arcillas de baja plasticidad. 
La curva de distribución del tamaño de grano que se muestra en el Recinto 20 indica que los suelos comprenden predominantemente arcilla, limo y arena. El análisis registró un contenido de arcilla del 20%, contenido de limo del 38%, contenido de arena del 40% y contenido de grava del 2%. 
Propiedades de ingenieria
No se realizaron pruebas de propiedades de ingeniería en muestras obtenidas dentro de esta unidad. Sin embargo, en base a la correlación con los valores 'N', los siguientes parámetros de tensión total se consideran representativos de esta unidad: 
• Peso de la unidad de masa, γB = 19.0 kN / m3 
• Ángulo de fricción interna, φ = 0 grados 
• Cizalla sin esfuerzo resistencia, cu = 40 kPa 

6.1.2 UNIDAD DE SUELO 2 

La segunda unidad de suelo se encontró desde la superficie del suelo en los Perforaciones 1 y 4 y se extendió a profundidades de 8.1 my 1.2 m respectivamente. Esta unidad también se encontró en el pozo 2 a profundidades de 1,2 my 4,6 m. 
Consistía en arena de arcillo limosa con grava de media a muy densa, marrón moderadamente rojizo, marrón anaranjado y marrón oscuro.
Los valores 'N' del SPT variaron de 18 a valores superiores a 100. Sobre esta base, el suelo puede describirse como medio denso a muy denso. 
6-2 
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Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, 
el contenido de humedad natural de Arouca registrado osciló entre 3% y 18%. 
Los resultados de la prueba de límites de Atterberg, provista en el Recinto No. 14, muestran que las muestras analizadas registraron límites de líquidos que varían entre 24 y 36 y límites de plástico que varían entre 19 y 25 e índices de plasticidad que varían entre 5 y 15. Los resultados indicaron que Las muestras de suelo se analizaron dentro de la sección CL, CL-ML y ML de la tabla de plasticidad, lo que indica que los finos se pueden clasificar como arcillas inorgánicas, limos y arenas de baja plasticidad.
Las curvas de distribución del tamaño de grano que se muestran en el Recinto 21 indican que los suelos comprenden predominantemente gravas y arenas con algo de limo y trazas de arcilla. Los análisis registraron contenidos de arcilla entre 3% y 7%, contenidos de limo entre 12% y 29%, contenidos de arena entre 38% y 54% y contenidos de grava entre 27% y 44%. 
Propiedades de ingeniería 
Se realizó una prueba de corte directo UU en una muestra de esta unidad. Los resultados de estas pruebas se trazan en los registros de Borehole y se presentan en la Tabla 6.1. Los pesos unitarios medidos a granel (γB) y los pesos unitarios secos (γD) también se presentan en la Tabla 6.1. 
ID de muestra 
Profundidad (m) Peso de la 
unidad 
(kN / m3) 
Resistencia al corte (kN / m2) Ángulo 
interno de fricción 
, φ (grados)
γΒ γD 
B1 / S3 1.7 18.3 16.7 4.1 46.3 
Tabla 6.1 
Resultado de prueba de cizallamiento directo no consolidado no consolidado Resultados de 
la química del suelo 
Se realizaron pruebas químicas en una muestra representativa de esta unidad de suelo. Se analizó el pH y la presencia de sulfatos en la muestra para determinar si el suelo contiene propiedades corrosivas. Los resultados de estas pruebas se pueden encontrar en el Recinto No. 33, y se resumen en la Tabla 6.2. 
ID de 
muestra 
Profundidad de muestra 
(m) 
Valor de pH Contenido de 
sulfato (%) B1 / S1 1.0 4.8 0.036 Tabla 6.2 Resultados de química del suelo 6.1.3 UNIDAD DE SUELO 3





La unidad de suelo 3 se encontró solo dentro del pozo 1. Ocurrió desde una profundidad de 8.1m y se extendió hasta una profundidad de 12.7m. Consistía en arcilla limosa dura, marrón claro y gris con poca arena. 
Se registraron valores 'N' de 65 y 142 del SPT. 
6-3 
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Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, 
el contenido de humedad natural de Arouca registrado osciló entre 14% y 22%. 
Los resultados de la prueba de Límites de Atterberg, provista en el Recinto No. 15, muestran que la muestra analizada registró un Límite Líquido de 51, Límite Plástico de 23 e Índice de Plasticidad de 28. Los resultados indicaron que la muestra de suelo analizó parcelas dentro de la sección CH de la tabla de plasticidad, que indica que las multas pueden clasificarse como arcillas de alta plasticidad.
La curva de distribución del tamaño de grano que se muestra en el Recinto 22 indica que los suelos comprenden predominantemente arcillas y limos con poca arena. El análisis registró un contenido de arcilla del 35%, contenido de limo del 57%, contenido de arena del 9% y contenido de grava del 0%. Se realizaron pruebas de resistencia de PV y UC de 
propiedades de ingeniería 
en una muestra de esta unidad. Los resultados de estas pruebas se trazan en los registros de Borehole  (taladro) y se presentan en la Tabla 6.3. El peso unitario medido (γB) y el peso unitario seco (γD) también se presentan en la Tabla 6.3. 
ID de muestra 
Profundidad (m) 
Peso de la unidad (kN / m3) 
Resistencia al corte (kPa) 
γΒ γD PV UC 
B1 / S11 10.9 19.3 16.0 47 140 
Tabla 6.3 Resistencia al corte sin drenaje Resultados 

6.1.4 UNIDAD DEL SUELO 4

La unidad de suelo 4 se encontró solo en los pozos 1 y 4. Ocurrió desde profundidades de 12.7m y 4.2m y se extendió hasta el final de los pozos 1 y 4 a profundidades de 15.3m y 10.9m respectivamente. Consistía en arena limosa muy densa, marrón claro y marrón grisáceo con grava, arcilla traza. 
Los valores 'N' del SPT variaron de 67 a valores superiores a 100. 
El contenido de humedad natural registrado varió de 3% a 17%. 
Los resultados de la prueba de Límites Atterberg, que se proporcionan en el Recinto No. 16, muestran que la muestra analizada registró un Límite Líquido de 29, un Límite Plástico de 23 y un Índice de Plasticidad de 6. Los resultados indicaron que la muestra de suelo analizó las parcelas dentro del CL- Sección ML de la tabla de plasticidad, que indica que los finos se pueden clasificar como arcillas y limos de baja plasticidad.
Las curvas de distribución del tamaño de grano, incluidas en el Recinto No. 23, indican que los suelos comprenden predominantemente arenas y gravas. Los análisis registraron contenidos de arcilla y limo de 17% y 29%, contenidos de arena de 43% y 45% y contenidos de grava de 39% y 26%. 
Propiedades de 
ingeniería No se realizaron pruebas de propiedades de ingeniería en muestras obtenidas dentro de esta unidad. Sin embargo, en base a la correlación con los valores 'N', los siguientes parámetros de tensión total se consideran representativos de esta unidad: 
6-4 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua de Arouca y la ingesta, Arouca 
• Peso de la unidad de carga, γB = 18.0 kN / m3 
• Ángulo de fricción interna, φ = 32 grados 
• Resistencia al corte sin drenar, cu = 0 kPa

6.1.5 UNIDAD DE SUELO 

La Unidad de Suelo 5 se encontró dentro de los Perforaciones 3 y 4 solamente. Ocurrió desde la elevación del suelo existente y se extendió a una profundidad de 1.2 m en el pozo 3 y desde una profundidad de 1.2 ma 4.3 m en el pozo 4. Consistió en grava bien graduada de mediana a muy densa, marrón anaranjado y marrón claro con buena grada. arena. 
Los valores 'N' del SPT oscilaron entre 11 y 149. 
Los contenidos de humedad natural registrados variaron entre 4% y 8%. 
Las curvas de distribución del tamaño de grano, incluidas en el Recinto No. 24, indican que los suelos comprenden predominantemente arenas y gravas. Los análisis registraron contenidos de arcilla de 0.4% y 1.1%, contenidos de limo de 2.1% y 3%, contenidos de arena de 37.9% y 35.8% y contenidos de grava de 59.7% y 60.1%. 
Propiedades de ingenieria
No se realizaron pruebas de propiedades de ingeniería en muestras obtenidas dentro de esta unidad. Sin embargo, en base a la correlación con los valores 'N', los siguientes parámetros de tensión total se consideran representativos de esta unidad: 
• Peso de la unidad de masa, γB = 16.8 kN / m3 
• Ángulo de fricción interna, φ = 33 grados 
• Cizallamiento sin esfuerzo fuerza, cu = 0 kPa 

6.1.6 UNIDAD DE SUELO 6 

La unidad de suelo 6 se encontró dentro de los agujeros 5 y 6 solamente. Ocurrió desde la elevación del suelo existente y se extendió a profundidades de 1.2 my 0.5 m. Consistía en limo suelto arenoso marrón con poca arcilla. 
Los valores 'N' del SPT variaron de 5 a 13. 
Se registraron contenidos de humedad natural de 28% y 29%.
Los resultados de la prueba de Límites Atterberg, que se proporcionan en el Recinto No. 17, muestran que la muestra analizada registró un Límite Líquido de 33, un Límite Plástico de 28 y un Índice de Plasticidad de 5. Los resultados indicaron que la muestra de suelo analizó las parcelas dentro de la sección ML de la tabla de plasticidad, que indica que los finos pueden clasificarse como limos de baja plasticidad. 
Las curvas de distribución del tamaño de grano, incluidas en el Recinto No. 25, indican que los suelos comprenden predominantemente limos y arenas. El análisis registró un contenido de arcilla del 13%, contenido de limo del 52%, contenido de arena del 34% y un contenido de grava del 0%. 
Propiedades de ingenieria
No se realizaron pruebas de propiedades de ingeniería en muestras obtenidas dentro de esta unidad. Sin embargo, con base en la correlación con los valores 'N', los siguientes parámetros de tensión total se consideran representativos de esta unidad: 
6-5 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua y la ingesta de Arouca, Arouca 
• Peso de la unidad a granel, γB = 17 kN / m3 
• Ángulo de fricción interna, φ = 25 grados 
• Resistencia al corte no entrenada, cu = 0 kPa 

6.1.7 UNIDAD DE SUELO 7

La Unidad de Suelo 7 se encontró solo en los Perforaciones 3, 5 y 6. Ocurrió desde profundidades de 1.2m en los pozos 3 y 5, y 0.5m en el pozo 6 y se extendió hasta el final de cada pozo a profundidades de 9.5m, 9.2m y 9.5m respectivamente. Consistía en grava de arena de color marrón medio a denso, muy denso. 
Los valores 'N' del SPT variaron de 13 a valores superiores a 100. 
Se registraron contenidos de humedad natural que oscilaban entre 2% y 24%.
Los resultados de la prueba de límites de Atterberg, provista en el Recinto No. 18, muestran que las muestras analizadas registraron límites de líquidos que varían entre 24 y 36 y límites de plástico que varían entre 27 y 31 e índices de plasticidad que varían entre 21 y 29. Los resultados indicaron que Las muestras de suelo se analizaron en la sección CL y ML de la tabla de plasticidad, lo que indica que los finos se pueden clasificar como arcillas inorgánicas, limos y arenas de baja plasticidad. Dos muestras, B6 / SA4 y B6 / SA8 analizadas, no eran de plástico con límites líquidos de 27 y 28 respectivamente.
Las curvas de distribución del tamaño de grano, incluidas en el Recinto No. 26, indican que los suelos comprenden predominantemente arenas y gravas. Los análisis registraron contenidos de arcilla entre 1% y 4%, contenidos de limo entre 9% y 20%, contenidos de arena entre 27% y 39% y contenidos de grava entre 41% y 60%. 
Propiedades de ingeniería 
Las pruebas de corte directo UU se realizaron en muestras de esta unidad. Los resultados de estas pruebas se trazan en los registros de Borehole (taladro) y se presentan en la Tabla 6.4. Los pesos unitarios medidos a granel (γB) y los pesos unitarios secos (γD) también se presentan en la Tabla 6.4. 
ID de muestra 
Profundidad (m) 
Peso de la unidad (kN / m3) Resistencia al 
corte 
(kN / m2) Ángulo 
interno de fricción 
, φ 
(grados) γΒ 
γD
B3 / S5 3.2 18.7 17.6 0 40 
B5 / S4 2.5 22.8 20.3 11.5 33.4 
B6 / S5 3.3 19.1 17.8 6 39.3 
Tabla 6.4 Resultado de prueba de corte directo sin 
drenaje no consolidado 6-6 6312 Investigación geotécnica para la planta de tratamiento de agua de Arouca y la ingesta, Arouca 6.2 TESTPITS (pozo de prueba) 1 y 2 6.2.1 UNIDAD DE SUELO 1 Se encontró una sola unidad de suelo dentro de los Testpits 1 y 2. Se produjo desde la superficie del suelo existente y se extendió hasta el final de cada banco de pruebas a profundidades de 2,74 my 3,05 m respectivamente. Consistía en grava marrón arcilloso limosa con arena. Se registraron contenidos de humedad natural de 8% y 9%.












Los resultados de la prueba de Límites de Atterberg, presentada en el Recinto No. 19, realizada en las muestras dentro de esta unidad, muestra que las muestras registraron Límites de líquido de 25 y 29, Límites de plástico de 18 y 16 e Índices de plasticidad de 7 y 13. El suelo Las muestras se analizaron dentro de la sección CL de la tabla de plasticidad, lo que indica que los finos se pueden clasificar como arcilla de baja plasticidad. 
Las curvas de distribución del tamaño de grano, incluidas en el Recinto No. 27, indican que los suelos comprenden predominantemente arenas y gravas. Los análisis registraron contenidos de arcilla de 3% y 4%, contenidos de limo de 12% y 13%, contenidos de arena de 32% y 33% y contenidos de grava de 54% y 51%.
Se presentan las características de compactación incluidas en los Recintos núms. 34 y 35 del suelo (Peso máximo de unidad seca y contenido óptimo de humedad), así como la resistencia del rodamiento (Relación de demora de California - Recintos núms. 36 a 39) de las muestras de suelo analizadas. en la tabla 6.5 a continuación. 
ID del banco de pruebas 
Profundidad (m) Peso 
máximo de la 
unidad seca 
(kN / m3) Contenido 
óptimo de 
humedad (%) CBR (%) TP1 1.4 21.7 5.8 21 TP2 1.5 21.7 6.2 36 Tabla 6.5 Características de compactación 7-1 6312 Investigación geotécnica para el tratamiento del agua Arouca Planta e ingesta, Arouca CAPÍTULO 7.0 CONDICIONES DE AGUAS SUBTERRÁNEAS
















Los niveles de agua encontrados en el sitio durante las operaciones de investigación en tierra se resumen en la Tabla 7.1. La profundidad del agua subterránea se midió dentro de los pozos durante la perforación y al final de las operaciones de perforación. 
Perforación No. Nivel 
medido del 
agua subterránea 
, m 
Elevación, m Fecha 
BH 1 11.6 39.4 17-Nov-16 
BH 2 Ninguno registrado --- 19-Nov-16 
BH 3 Ninguno registrado --- 18-Nov-16 
BH 4 Ninguno registrado - - 19-nov-16 
BH 5 2.5 40.3 24-nov-16 
BH 6 4.4 37.2 2-dic-16 
Tabla 7.1 Profundidades de la tabla de agua subterránea
Los niveles de agua subterránea son freáticos y están influenciados por la lluvia. Los niveles de agua subterránea también pueden ser controlados por los niveles de agua en el río. Como tal, las variaciones en las lecturas del nivel del agua dentro de los pozos 5 y 6, que estaban muy cerca del río, probablemente se debieron a eventos de lluvia (o falta de ellos) en los días previos al avance de los pozos. 
8-1 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 

CAPÍTULO 8.0 

DISEÑO Y ANÁLISIS DE LA FUNDACIÓN 

8.1 GENERALIDADES

Los cimientos de las estructuras se pueden clasificar en función de los medios por los cuales la carga se transfiere al suelo. Puede haber fundaciones poco profundas o profundas. Están diseñados para garantizar que la transferencia de carga no produzca asentamientos más allá de los límites aceptables, y se construyen a profundidades adecuadas para movilizar suficiente resistencia del suelo para soportar las cargas impuestas. 
Además de una reunión con el Cliente celebrada el 13 de febrero de 2017, se entendió que las 
estructuras que se construirán en la planta incluyen: 

• Una sala de operadores 
• Filtros clarificadores 
• Edificio químico 
• Tanque Clearwell y 
• Una estación de admisión

También se entendió que el tanque Clearwell será una estructura parcialmente enterrada con una profundidad de cimentación propuesta de 3.825 m por debajo del nivel existente. 
Para las estructuras propuestas dentro de la Planta de Tratamiento de Agua, solo se consideraron los cimientos poco profundos para soportar las estructuras, ya que se encontraron estratos competentes que soportan cargas a poca profundidad (ver Registros de Perforaciones incluidos como Recintos Núms. 4 a 10). 

8.2 PARÁMETROS DE PELIGRO SÍSMICO 

Los parámetros de riesgo sísmico definidos de acuerdo con IBC (2009) y ASCE7-2005 incluyen las aceleraciones espectrales del terreno a 0.2 segundos y 1.0 segundos y la aceleración máxima del terreno para el período de retorno de 2475 años. Los parámetros de diseño son los que se incluyen en la Tabla 8.1. 
Movimientos del terreno para el diseño 
Parámetros de aceleración espectral mapeados
Rango (g) Rango (m / s) 
Aceleración espectral a corto plazo (0.2 segundos) Ss 
1.461- 1.550 14.332 - 15.206 
Aceleración espectral a 1 segundo período S1 
0.371 -0.391 3.640 - 3.836 
Aceleración espectral aceleración máxima del terreno (PGA) 
0.562 -0.590 5.513 - 5.788 

Tabla 8.1 Aceleración espectral 
8-2 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 
Figura 8.1 
Parámetros de aceleración espectral 0.2s, Ss (RP = 2475 años) 
8-3 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua de Arouca Y la ingesta, Arouca 
Figura 8.2
Parámetros de aceleración espectral 1s, S1 (RP = 2475 años) 
8-4 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 
Figura 8.3 
Parámetros de aceleración espectral PGA (RP = 2475 años) 
8-5 
6312 
Investigación geotécnica para el 
agua de Arouca Planta de tratamiento e ingesta, Arouca 

8.3 RECOMENDACIONES DE 

CIMENTACIÓN 8.3.1 Cimentaciones poco profundas

Se llevaron a cabo análisis para determinar las capacidades de soporte permisibles de zapatas continuas (zapatas) y zapatas colocadas a profundidades de 1,5 my 3,825 m por debajo del nivel de pendiente existente y utilizando una resistencia al corte sin drenaje, c, de 0 kPa y un ángulo interno de fricción de 33.4 grados. La capacidad de carga permitida estimada se determinó utilizando la ecuación de capacidad de carga de Meyerhof: 
qa = 
cNcscdc + qNqsqdq + 1 / 2γBNγsγdγ 
FS 
Donde: 
qa = Capacidad de carga permisible c = Cohesión sin carga del suelo 
q = Presión efectiva de sobrecarga del suelo 
γ = Peso unitario del suelo B = Ancho de la base sc, sγ = Factores de forma dc, dq, dγ = Factores de profundidad 
Nc, Nq y Nγ = Factores de capacidad de carga 
FS = Factor de seguridad
Se usó un factor de seguridad de 3 en la estimación de las capacidades de carga permitidas. 
Las estimaciones de liquidación se determinaron utilizando los resultados de la prueba de penetración estándar y los métodos de cálculo establecidos por Burland y Burbidge (Tomlinson 2001, 67-69). 
Sobre la base de los análisis realizados, se determinó que se puede usar una capacidad de carga permisible de 400 kN / m2 para ambos: 
cimientos de almohadilla cuadrada que varían en dimensión de 1.0mx 1.0m a 3.0mx 3.0m 
, y 
cimientos continuos (tira) que varían en ancho de 1.0m a 3.0m. 
Las presiones de rodamiento permitidas se regirán por las capacidades de rodamiento seguras y el asentamiento permitido. Con estas capacidades de carga permitidas, se estima que los asentamientos son inferiores a 25 mm y ocurrirían durante el período de construcción.
9-1 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 

CAPÍTULO 9.0 

ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE PENDIENTES 

9.1 GENERALIDADES 

El sitio está inclinado (1 vertical a 3 horizontal) dentro del área donde se avanzaron los pozos 5 y 6. En el momento de la investigación de campo, la superficie inclinada estaba cubierta de vegetación alta y no se observaba evidencia de falla en la pendiente existente o movimiento del suelo. 
Se observó que el río Arouca que atraviesa en dirección norte-sur está situado en la base de la pendiente. No está claro cómo se comporta el río durante los períodos de fuertes lluvias y, esencialmente, hasta qué punto tierra adentro, hacia el sitio existente, el aumento de los flujos de agua puede afectar la pendiente existente.

9.2 EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DE LA PENDIENTE 

Los factores que conducen a la inestabilidad de la pendiente incluyen: 

• Mayor peso unitario de los suelos debido a la saturación de los suelos, es decir, mayor 
contenido de humedad y mayores presiones de poro de los suelos; 
• Cargas externas agregadas, por ejemplo, edificios 
• Pendientes empinadas ya sea por excavación o erosión 
• Vibraciones y terremotos 

Se realizó un análisis de estabilidad de taludes utilizando secciones generadas a partir de un levantamiento topográfico presentado por la Autoridad de Agua y Alcantarillado el 9 de enero de 2017. La sección generada es se muestra gráficamente en el gabinete 40.
A partir de los datos del suelo dentro de los Perforaciones 5 y 6, se observó que los depósitos superficiales de limos sueltos se produjeron desde el nivel del suelo existente hasta una profundidad máxima de 1,2 m por debajo del nivel del suelo y está subyacente por una capa de grava limosa densa a muy media. 
Basado en la naturaleza sin cohesión de los subsuelos, el tipo de falla más probable que puede ocurrir a lo largo de las pendientes existentes será una diapositiva traslacional. Este tipo de falla se asocia con el movimiento controlado en gran medida por superficies de debilidad. Casi todos los deslizamientos traslacionales ocurren a lo largo de la línea entre el sustrato, en este caso la capa de grava limosa densa a muy media y los suelos superficiales, es decir, el lodo arenoso y suelto. Por lo tanto, tienden a ser poco profundas y afectan principalmente a las capas delgadas del suelo.
Los análisis se realizaron con la pendiente en condiciones saturadas variables (insaturadas, 50% saturadas y completamente saturadas) para asimilar estrechamente las condiciones anticipadas del suelo que ocurrirán anualmente. Cada análisis se realizó en condiciones normales. 
Los valores de resistencia al corte y los ángulos de fricción interna para cada capa se determinaron utilizando los resultados de las pruebas triaxiales CU derivadas de los resultados de las pruebas de laboratorio realizadas en las muestras. Los parámetros utilizados en los análisis se resumen en la Tabla 9.1. 
9-2 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua y la ingesta de Arouca, Arouca 
Descripción del material Resistencia 
efectiva al 
cizallamiento , c '(kN / m2) Efectivo



Ángulo de 
interno 
de fricción, (grados) 
Pore Relación de presión, ru 
Unidad granel Peso 
0% 
de saturación 
50% 
de saturación 
100% 
de saturación 
(kN / m3) 
Loose arena 
Silt 
0 25 0 0,24 0,48 17 
medio denso a muy denso grava limosa 
11,5 33,4 0 0,15 0.30 22.5 
Tabla 9.1 Parámetros del análisis de estabilidad para la sección transversal 
A partir de los análisis realizados, se determinaron los factores de seguridad para las diferentes condiciones. 
Un factor de seguridad superior a 1.3 se considera satisfactorio en los análisis de estabilidad de taludes. 
Condiciones de saturación Factor de seguridad No 
saturado (0% de saturación) 1.402
50% de saturación 0.997 
completamente saturado (100% de 
saturación) 
0.593 
Tabla 9.2 Resultados del análisis de estabilidad de 
taludes De la tabla 9.2 se puede ver que las laderas existentes son estables solo para condiciones insaturadas. A medida que aumenta el grado de saturación, la pendiente se vuelve inestable. 
La Sección 9.0 describe las recomendaciones que deben considerarse en la finalización de los diseños para las estructuras ubicadas dentro de esta área inclinada. 
10-1 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 

CAPÍTULO 10.0 

RECOMENDACIONES 

10.1 GENERALIDADES

Además de una reunión celebrada el 13 de febrero de 2017 con el representante del Cliente, Sr. Dale Arneaud, se entendió que WASA está considerando instalar una estructura de estación de admisión a lo largo de la pendiente. Sin embargo, esto puede estar sujeto a cambios una vez que se finalicen los diseños. 
Para detener la inestabilidad potencial de la pendiente y los movimientos del suelo que pueden ocurrir a lo largo de la pendiente, se debe asegurar que la pendiente se estabilice y se construya una infraestructura de drenaje adecuada en el sitio. 
Según el estudio del sitio, junto con la naturaleza de los subsuelos encontrados en el sitio, se recomiendan las siguientes medidas de remediación para esta área del sitio: 
• Incorporación de diseños de drenaje adecuados antes de la construcción para reducir la infiltración de
• Escorrentía de agua superficial hacia el área afectada. 
• Soluciones estructurales, en las que se utilizan estructuras físicas para soportar el 
terraplén existente y así evitar el movimiento. 

10.2 EXCAVACIÓN Y RELLENO 

Antes de la excavación o el relleno, las áreas a cortar o rellenar se deben quitar para eliminar la vegetación, las raíces y la capa superficial del suelo débil. Estos suelos no deben reutilizarse en áreas que soportarán estructuras, pavimentos y losas. Podrían ser reutilizados para paisajismo general u otros fines no estructurales. 
Los siguientes métodos de excavación deben usarse para proteger al personal, para mantener pendientes de excavación estables y para proteger la excavación de fondo: 
• Pendientes laterales en un gradiente máximo de 1.8 horizontal a 1.0 vertical.
• Apuntalamiento de excavaciones donde la profundidad de excavación excede los 2 mo donde 
no hay espacio disponible para lograr las pendientes laterales recomendadas para profundidades de excavación menores a 2 m. 
• El material excavado no debe almacenarse en los bordes de las excavaciones, ya que esto 
podría provocar inestabilidad en la pendiente. 

Antes de colocar el concreto para cimientos, los 300 mm superiores de la subrasante a nivel de cimiento deben compactarse al menos al 100% del peso unitario seco máximo determinado de acuerdo con ASTM D 1557 (Proctor modificado). 
10-2 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 

10.3 RELLENO ESTRUCTURAL

El uso de relleno importado o material excavado del sitio como relleno estructural debe estar libre de materia orgánica (hojas, hierba, raíces, árboles, matorrales, mantillo, etc.), tierra vegetal y otros desechos objetables y debe tener las propiedades detalladas a continuación. . 
• Gradación (ASTM C 136) Material granular bien graduado con 
100% pasando un tamiz de 75 mm, no más del 40% en peso pasando un 0.425 mm (tamiz No. 40%) y no más del 10% en peso pasando un 0.075 mm ( No. 200) tamiz. 
• Límite de líquido (ASTM D 4318) ≤ 25 
• Índice de plasticidad (ASTM D 4318) ≤ 6 
• 

Relación de rodamiento de California empapada (ASTM D 1883) ≥ 3% para relleno importado instalado en 
terraplenes dentro de los 300 mm del nivel de subrasante ≥15% para importado relleno instalado dentro de los 300 mm superiores de terraplenes.
El material de relleno estructural debe colocarse en elevadores que no superen los 200 mm de grosor (suelto), excepto los 600 mm superiores, que deben colocarse en elevadores que no excedan de 150 mm de grosor (suelto). Cada levantamiento de material debe compactarse al menos al 95% del peso unitario seco máximo determinado de acuerdo con ASTM D 1557 (Proctor modificado) antes de colocar la siguiente capa, excepto las dos capas superiores de 150 mm de espesor, que deben compactarse a 100% del peso unitario seco máximo. 

10.4 PRESIONES LATERALES 

Las presiones laterales que deben considerarse en el diseño de muros de contención en el sitio son: 

• Presión de tierra estática 
• Presión hidrostática (agua) 
• Presión de carga viva o sobrecarga 
• Presión sísmica 

10.4.1 Presión de tierra estática

El relleno al Muro de contención debe ser un material granular de buen drenaje y de buena calidad que se encuentre e instalado de acuerdo con las especificaciones dadas en la Sección 10.3 (Relleno estructural). 
Los siguientes parámetros deben usarse en el cálculo de las presiones de tierra para el material de relleno estructural. Se puede suponer una condición de presión activa de la tierra (cimentación). 
10-3 
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca 
• Ángulo de fricción interna, φ '30 ° 
• Cohesión, c' 0 kPa 
• Peso unitario a granel, γB 20 kN / m3 
• Coeficiente de presión activa de la tierra, ka 0,33
El gradiente máximo recomendado para la superficie del material de relleno estructural detrás de la estructura de retención (es decir, en el lado activo) es de 3 horizontales a 1 vertical. 
En la medida de lo posible, debe evitarse la remoción de terreno frente al muro de contención, por ejemplo, para instalar servicios, ya que esto reduce la resistencia pasiva y, por lo tanto, la estabilidad del muro. Si esto no se puede evitar, se debe proporcionar un soporte lateral adecuado para la excavación. 

10.4.2 Presión hidrostática (agua)

Las paredes deben estar diseñadas para resistir la presión hidrostática máxima anticipada, que como mínimo, debe tomarse como la presión hidrostática que se produce hasta el nivel más bajo de los orificios de drenaje. Deben proporcionarse orificios de drenaje adecuados y una capa de drenaje granular (p. Ej., Grava limpia de un solo tamaño de 19 mm envuelta en tela de filtro geotextil) para evitar la acumulación de presiones hidrostáticas excesivas para condiciones a largo plazo. 

10.4.3 Presiones de carga viva o sobrecarga 

Si se anticipa, los efectos de las cargas vivas y / o sobrecargas cercanas al muro de contención deben tenerse en cuenta en el diseño del muro. Las cargas de diseño establecidas por los estándares de la Asociación Estadounidense de Autopistas Estatales y de Transporte (AASHTO) deben usarse para determinar el recargo efectivo de las cargas de tráfico.

10.4.4 Presiones sísmicas 

El enfoque pseudoestático desarrollado por Monobe y Okabe puede usarse para estimar las fuerzas estáticas equivalentes para cargas sísmicas. La estimación de las fuerzas de diseño sísmico debe tener en cuenta las fuerzas de inercia de la pared además de las fuerzas estáticas equivalentes. 

10.4.5 Deslizamiento y vuelco 

La estabilidad de la pared debe verificarse por deslizamiento y vuelco. El factor mínimo de seguridad contra el deslizamiento debe ser 2.0 y el factor mínimo de seguridad contra el vuelco debe ser 1.5. 
Para calcular la resistencia al deslizamiento, el ángulo de fricción interna del suelo de la base, φf, debe tomarse como 33 grados y 0 kPa debe usarse para la cohesión de la base, cf. El ángulo de fricción base, δ, debe tomarse como 0.67φf, es decir, 22 grados. 
11-1
6312 
Investigación geotécnica para la 
planta de tratamiento de agua e ingesta de Arouca, Arouca

Capitulo 12

Cierre

LISTA DE ENVOLVENTES

Recinto 1 - Explicación de los términos utilizados en este Informe. 
Recinto 2 - Plan de ubicación del sitio. 
Recinto 3 - Recintos del plan de ubicación del pozo / testpit 
4 - 10 - Registro de 
recintos de las hojas de pozo 11, 12 - Recipientes de hojas de registro del testpit 
13 - 19 - Atterberg Limits Resultados 
Recintos 20 - 27 - 
Recinto de curvas de gradación 28 - Recintos de resultados de prueba de compresión no confinada 
29 - 32 - 
Recinto de resultados de prueba de corte directo 33 - 
Recintos de resultados de prueba de química del suelo 34, 35 - 
Recintos de resultados de prueba de Proctor modificado 36 - 39 - 
Recinto de resultados de prueba de relación de rodamiento de California 40 - Sección transversal AA del sitio 

RECINTO 1 

EXPLICACIÓN DE LOS TÉRMINOS UTILIZADOS EN ESTE INFORME
VALOR N: LA PRUEBA DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR (SPT) EL VALOR N ES EL NÚMERO DE GOLPES REQUERIDOS PARA CAUSAR UN 
MUESTREADOR DE BARRIL DIVIDIDO DE 51 mm 
DED. LIBREMENTE UNA DISTANCIA DE 0.76m. PARA 
PENETRACIÓN DE MENOS DE 0.3m, N VALORES SE INDICAN COMO EL NÚMERO DE GOLPES PARA LA PENETRACIÓN LOGRADA. 
LOS SUELOS SE DESCRIBEN POR SU COMPOSICIÓN Y CONSISTENCIA O CONSISTENCIA DE DENSIDAD 
: LOS SUELOS COHESIVOS SE DESCRIBEN EN BASE A SU RESISTENCIA AL CORTE SIN DRENAR (Cu) YA LOS VALORES N SIGUIENTES: 

Cu (kPa) 0-12 12-25 25-50 50-100 100 -200> 200 
N VALOR 0-2 2-4 4-8 8-15 15-30> 30 
MUY SUAVE SUAVE FIRME STIFF MUY STIFF DURO
DENSIDAD: LOS SUELOS NO COHESIVOS SE DESCRIBEN EN BASE A SUS N VALORES SEGÚN EL 
VALOR N 0-5 5-10 10-30 30-50> 50 
DENSIDAD COMPACTA MUY SUELTA 
ROCAS MUY DENSAS SE DESCRIBEN POR SU COMPOSICIÓN Y CARACTERÍSTICAS ESTRUCTURALES Y / O 
RECUPERACIÓN DE FUERZA : SUMA DE TODAS LAS PIEZAS DE NÚCLEO DE ROCA RECUPERADAS DE UNA CORRIENTE EXTERIOR EXPRESADA COMO PORCENTAJE DE LA 
LONGITUD TOTAL DE LA 
RECUPERACIÓN MODIFICADA: SUMA DE LAS PIEZAS DE NÚCLEO INTACTO DE 100 mm + DE LONGITUD EXPRESADAS COMO UN PORCENTAJE DE LA LONGITUD CORRER. LA DESIGNACIÓN DE CALIDAD DE ROCA (RQD) PARA LA RECUPERACIÓN MODIFICADA ES 
RQD (%) 0-25 25-50 50-75 75-90 90-100 MUY POBRE 
FALLO BUENA BUENA EXCELENTE UNIÓN Y ESPACIO DE BEDDING 
50 mm 50-300 mm 0.3m -1m 1m -3m> 3m
JUNTAS MUY CERRAR CERRAR MOD. CLOSE WIDE MUY WIDE 
ropa muy THIN THIN grosor medio muy grueso 
ABREVIATURAS Y SÍMBOLOS 
CAMPO muestreo mecánico propiedades del suelo 
DO SPLIT CUCHARA mv kPa-1 COEFICIENTE DE cambio de volumen 
A pared delgada OPEN Cc 1 de compresión de índice 
TP pared delgada PISTON Cs 1 Índice de hinchamiento 
WS WASH muestra C  1 TASA DE CONSOLIDACIÓN SECUNDARIA 
CS muestra de pedazos cv m 
2 / s COEFICIENTE DE CONSOLIDACIÓN 
BS bloque de muestras H m DRENAJE PATH RC ROCA NÚCLEO Tv 1 TIEMPO FACTOR 
PH AVANZADO HIDRÁULICAMENTE U% grado de consolidación 
WH avanzado con HAMMER Po kPa EFICAZ MONTERA PRESIÓN 
Pc kPa PRESIÓN DE PRECONSOLIDACIÓN 
 kPa FUERZA DE CORTE
ESTRÉS Y TENSIÓN c 'kPa INTERCEPTO DE COHESIÓN EFICAZ uw kPa PRESIÓN DE AGUA PORERA cu kPa INTERCEPTO DE COHESIÓN APARENTE ru 1 RELACIÓN DE PRESIÓN PORO u - 
o ÁNGULO APARENTE DE INT. FRICCIÓN 
 kPa TENSIÓN NORMAL TOTAL R kPa RESISTENCIA AL CORTE RESIDUAL 
 'kPa EFECTIVO ESTRÉS NORMAL st 1 SENSIBILIDAD 
1, 2, 3 kPa ESTRES PRINCIPALES ' -o ÁNGULO EFECTIVO DE INT. FRICCIÓN 
% 
ESFUERZO LINEAL 1, 2, 3% ESFUERZOS PRINCIPALES 
E kPa MÓDULO DE DEFORMACIÓN LINEAL 
G kPa MÓDULO DE DEFORMACIÓN DEL CORTE  
1 COEFICIENTE DE FRICCIÓN 
PROPIEDADES FÍSICAS DEL SUELO 
kgs kg / m3 DENSIDAD DE PARTÍCULAS SÓLIDAS e 1% VACÍO RATIO 
ks kN / m3 UNIDAD DE PESO DEL SUELO n 1% POROSIDAD Gs 1 GRAVEDAD ESPECÍFICA w 1% CONTENIDO DE HUMEDAD
w kg / m3 DENSIDAD DE AGUA sr% GRADO DE SATURACIÓN  kg / m3 DENSIDAD DE SUELO LL% LÍQUIDO LÍQUIDO 
w kN / m3 PESO DE LA AGUA PL% LÍMITE PLÁSTICO 
d kN / m3 PESO DE LA UNIDAD SECA PESO ÍNDICE DE PLASTICIDAD 
 sat kN / m3 UNIDAD 
PESADA SATURADA DEL SUELO sat kg / m3 DENSIDAD SATURADA DEL SUELO 
 'kg / m3 DENSIDAD DEL SUELO SUMERGIDO 
' kN / m3 PESO UNIDAD DEL SUELO SUMERGIDO De 
media a muy densa, marrón y marrón rojizo, SILY, ARENA DE ARCILLA con grava 
- - - - - - - - - - - - - Marrón 
muy denso 
y marrón rojizo Muy denso, marrón oscuro y marrón claro, ARENA SILENCIOSA con grava 
Muy densa 
Marrón oscuro y marrón claro Duro, marrón claro y gris, 
ARCILLA SILENCIOSA , arena pequeña 
Duro
Marrón claro y gris Muy denso, marrón claro, 
ARENA SILENCIOSA con gravilla Cizallamiento 
directo UU (Sa.3) 
Cohesión = 4.1 kN / m2 
Ángulo de fricción = 46.3 o 
1 
2 
3 
4 
5 
6 
7 
8 
9 
10 
11 
12 
19.6 
19.8 
4 
6 
35 
33 
28 0 
19 
29 
57 
45 
38 9 
100/6 "100/6" 
100/3 " 
51,000 
Superficie del suelo 
11-17-16 11-17-16 
CME 55 TALADRO DE PERFORACIÓN 
0.2 N / A 
MSL 
HUECO TALADRO AGUJERO 
11.6 
39.4
BH 1 
4 
50.00 
49.00 
48.00 
47.00 
46.00 
45.00 
44.00 
43.00 
42.00 
41.00 
40.00 
39.00 
38.00 
0 
1 
2 
3 
4 
5 
6 
7 
8 
9 
10 
11 
12 
13 
1 2 

INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA EN LA AROUCA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA E INGESTA - AROUCA 
6312 
BH 1 RECUBRIMIENTO 4 
N 1176482.689, E 683791.464 
PESO DE LA UNIDAD A GRANEL 
kN / m3 SOPLOS DE RESISTENCIA A LA 
PENETRACIÓN / 0.3 m 
VALOR N PENETRACIÓN DEL CONO
20 40 60 80 100 
sin escurrir Resistencia al cizallamiento kN / m2 
20 40 60 80 100 
CONTENIDO DE AGUA, el por ciento 
Wp W WL 
20 40 60 80 
OBSERVACIONES 
Y 
tamaño de grano 
DISTRIBUCIÓN 
GR SA SI CL 
SUBTERRÁNEA TABLA 
mm 
A 
DIÁMETRO DE BROCA 
PROYECTO 
TIPO 
SOIL PERFIL 
STRAT. PARCELA 
BIEN 
INSTALACIÓN 
DESCRIPCIÓN 
ELEV. PROFUNDIDAD 
SPLIT CUCHARA 
SHELBY TUBO 
A GRANEL CONSTERNADA 
MUESTRA PÉRDIDA DE 
ROCA NÚCLEO 
bloque de muestra 
WL - Límite Líquido 
WP - PLÁSTICO LÍMITE 
W - CONTENIDO DE HUMEDAD 
- contenido orgánico
ARCILLA 
DE 
ARENA DE LODO 
GRAVA 
METAMORFICA 
SUPERIOR SUELO 
ORGÁNICO 
NATURAL 
VANE 
REMOULDED VANE SIN CONFINAR - NAT'L. 
TRIAXIAL QUICK 
TORVANE PILCON 
VANE 
BH No. 
RECUBRIMIENTO 
/ 
m 
BARRO DE PERFORACIÓN TRINTOPLAN CONSULTANTS LTD. 
HOJA DE 
PROYECTO No. 
REGISTRO DE LA 
LOCALIZACIÓN DE LA 
ORILLA FECHA DE ABURRIDO DATUM MUESTREO MARTILLO PESO DE ENSAYO PENETRACIÓN PESO MARTILLO PESO 
63.5 kg, CAÍDA 762 mm 
EQUIPO / MÉTODO DE 
PERFORACIÓN ELEV. (m) PROFUNDIDAD (m) NÚMERO 
DE MUESTRA 140.85 23 80 51 52






160 
161 
65 
142 
Muy denso, marrón claro, ARENA SILENCIOSA con grava 
Muy denso 
Marrón claro 
Extremo del pozo a 15.32m 
13 
14 20.0 
100/3 " 
100/3" 
Continúa 
11-17-16 11-17-16 
CME 55 TALADRO 
0.2 N / A 
MSL 
HUECO DE TALLO HUECO 
11.6 
39.4 
BH 1 
5 
37.00 
36.00 
35.00 
34.00 
33.00 
32.00 
31.00 
30.00 
29.00 
28.00 
27.00 
26.00 
25.00 
14 
15 
16 
17 
18
19 
20 
21 
22 
23 
24 
25 
26 
2 2 

INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA EN LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA DE AROUCA Y EN LA ADMISIÓN - AROUCA 
6312 
BH 1 
RECUBRIMIENTO 5 N 1176482.689, E 683791.464 
PESO DE LA UNIDAD A GRANEL KN 
/ m3 SOPLOS DE RESISTENCIA A LA 
PENETRACIÓN / 0.3 m 
N-VALOR N CONTEÑO 
20 40 60 
80100 RESISTENCIA AL CORTE SIN DRENAJE kN / m2 
20 40 60 80100 
CONTENIDO DEL AGUA, POR CIENTO 
Wp W WL 
20 40 60 80 
OBSERVACIONES 
Y DISTRIBUCIÓN 
DEL TAMAÑO DEL GRANO GR SA SI CL TABLA DE AGUAS SUBTERRÁNEAS mm A





DIÁMETRO DE BROCA TIPO DE 
PROYECTO PERFIL DE SUELO ESTRAT. PARCELA BIEN INSTALACIÓN DESCRIPCIÓN ELEV. PROFUNDIDAD SPLIT CUCHARA SHELBY TUBO A GRANEL CONSTERNADA MUESTRA PÉRDIDA DE ROCA NÚCLEO bloque de muestra WL - Límite Líquido WP - PLÁSTICO LÍMITE W - CONTENIDO DE HUMEDAD - ORGÁNICA CONTENIDO CLAY SILT ARENA GRAVA METAMÓRFICAS capa superior del suelo ORGÁNICO NATURAL DE PALETAS remoldeados VANE CONFINADO - NAT'L. TRIAXIAL RÁPIDO TORVANE PILCON VANE BH No. RECUBRIMIENTO
































/ 
m 
TALADRO DE PERFORACIÓN TRINTOPLAN CONSULTANTS LTD. 
HOJA DE 
PROYECTO No. 
REGISTRO DE LA 
LOCALIZACIÓN DE LA 
ORILLA FECHA DE ABURRIDO DATUM MUESTREO MARTILLO PESO DE ENSAYO PENETRACIÓN PESO MARTILLO PESO 
63.5 kg, CAÍDA 762 mm 
EQUIPO / MÉTODO DE 
PERFORACIÓN ELEV. (m) PROFUNDIDAD (m) NÚMERO 
DE MUESTRA 
Rígido 
medio a muy rígido, marrón oscuro y marrón rojizo medio, SANDY CLAYEY SILT 
- - - - - - - - - - - - - 
Muy rígido 
Marrón oscuro y marrón rojizo medio Denso a muy denso , marrón rojizo, marrón anaranjado, marrón oscuro, ARENA DE ARCILLA SILENCIOSA con grava Densa 
- - - - - - - - - - - - - 
Muy densa
Marrón rojizo, marrón anaranjado, marrón oscuro Fin del pozo a 4.62m 
1 
2 
3 
4 
5 
6 
7 
19.3 
16.7 
19 
20 6 
3 
43 
36 
38 
20 
40 
38 
38 
100/6 " 
100/6" 
50.877 Superficie del terreno 
11-19-16 11-19-16 
CME 55 PERFORADORA 
0.2 N / A 
MSL 
HUECO TALLO AGUJEROS 
BH 2 
6 
49.88 
48.88 
47.88 
46.88 
45.88 
44.88 
43.88 
42.88 
41.88 
40.88 
39.88 
38.88
37.88 
0 
1 
2 
3 
4 
5 
6 
7 
8 
9 
10 
11 
12 
13 
1 1 

INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA EN LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA DE AROUCA Y LA ADMISIÓN - AROUCA 
6312 
BH 2 
RECUBRIMIENTO 6 N 1176480.403, E 683755.364 
PESO DE LA UNIDAD A GRANEL 
kN / m3 
RESISTENCIA AL PENETRACIÓN / SOPLOS DE RESISTENCIA 0.3 N / K / m3 m 
VALOR N PENETRACIÓN CONO 
20 40 60 
80100 RESISTENCIA AL CORTE SIN DRENAJE kN / m2 
20 40 60 80100 
CONTENIDO DE AGUA, PORCENTAJE 
Wp W WL 
20 40 60 80 
OBSERVACIONES 
Y DISTRIBUCIÓN 
DEL TAMAÑO DEL GRANO

GR SA SI CL 
TABLA DE AGUAS SUBTERRÁNEAS 
mm 
A 
DIÁMETRO DE BROCA TIPO DE 
PROYECTO PERFIL DE SUELO ESTRAT. PARCELA BIEN INSTALACIÓN DESCRIPCIÓN ELEV. PROFUNDIDAD SPLIT CUCHARA SHELBY TUBO A GRANEL CONSTERNADA MUESTRA PÉRDIDA DE ROCA NÚCLEO bloque de muestra WL - Límite Líquido WP - PLÁSTICO LÍMITE W - CONTENIDO DE HUMEDAD - ORGÁNICA CONTENIDO CLAY SILT ARENA GRAVA METAMÓRFICAS capa superior del suelo ORGÁNICO NATURAL DE PALETAS remoldeados VANE CONFINADO - NAT'L. RÁPIDO TRIAXIAL




























TORVANE PILCON 
VANE 
BH No. 
RECUBRIMIENTO 
/ 
m 
BARRO DE PERFORACIÓN TRINTOPLAN CONSULTANTS LTD. 
HOJA DE 
PROYECTO No. 
REGISTRO DE LA 
LOCALIZACIÓN DE LA 
ORILLA FECHA DE ABURRIDO DATUM MUESTREO MARTILLO PESO DE ENSAYO PENETRACIÓN PESO MARTILLO PESO 
63.5 kg, CAÍDA 762 mm 
EQUIPO / MÉTODO DE 
PERFORACIÓN ELEV. (m) PROFUNDIDAD (m) NÚMERO 
DE MUESTRA 4 20 42 44 100 Medio denso, marrón oscuro, marrón anaranjado, GRAVA BIEN GRASADA con arena Denso medio Marrón oscuro, marrón anaranjado Muy denso, rojo, naranja, marrón, gris grisáceo, GRAVA SILENCIOSA con ARENA, arcilla traza Muy densa











Rojo, naranja, marrón, gris, marrón 
Extremo del pozo a 9,45 m 
Corte directo de EE (Sa.5) 
Cohesión = 0.0 kN / m2 Ángulo de fricción = 40 o 
1 
2 
3 
4 
5 
6 
7 
8 
9 
10 
25.7 
1 
4 
60 
42 
3 
16 
36 
38 
100/6 " 
100/3" 
100/5 " 
100/5" 
50.614 Superficie del suelo 
11-18-16 11-18-16 
CME 55 PLATAFORMA 
0.2 N / A 
MSL TALADRO 
HUECO AGUJEROS 
BH 3 
7 
49.61 
48.61 
47,61 
46,61 
45,61
44,61 
43,61 
42,61 
41,61 
40,61 
39,61 
38,61 
37,61 
0 
1 
2 
3 
4 
5 
6 
7 
8 
9 
10 
11 
12 
13 
1 1 
investigación geotécnica EN LA PLANTA DE TRATAMIENTO AROUCA ingesta de agua y - AROUCA 
6312 
BH 3 recinto 7 
N 1.176.457,311, E 683743.088 
UNIDAD GRANEL PESO 
kN / m3 
SOPLOS DE RESISTENCIA A LA PENETRACIÓN / 0.3 m 
N-VALOR N CONO PENETRACIÓN 
20 40 60 
80100 RESISTENCIA AL CORTE SIN DRENAJE kN / m2 
20 40 60 80100 
CONTENIDO DE AGUA, POR CIENTO
Wp W WL 
20 40 60 80 
OBSERVACIONES 
Y 
tamaño de grano 
DISTRIBUCIÓN 
GR SA SI CL 
SUBTERRÁNEA TABLA 
mm 
A 
DIÁMETRO DE BROCA 
PROYECTO 
TIPO 
SOIL PERFIL 
STRAT. PARCELA 
BIEN 
INSTALACIÓN 
DESCRIPCIÓN 
ELEV. PROFUNDIDAD 
SPLIT CUCHARA 
SHELBY TUBO 
A GRANEL CONSTERNADA 
MUESTRA PÉRDIDA DE 
ROCA NÚCLEO 
bloque de muestra 
WL - Límite Líquido 
WP - PLÁSTICO LÍMITE 
W - CONTENIDO DE HUMEDAD 
- ORGÁNICA CONTENIDO 
CLAY 
SILT 
ARENA 
GRAVA 
METAMÓRFICAS 
capa superior del suelo
PALETA 
NATURAL ORGÁNICA 
PALETA 
REMOULADA SIN CONFINAR - NAT'L. 
TRIAXIAL QUICK 
TORVANE PILCON 
VANE 
BH No. 
RECUBRIMIENTO 
/ 
m 
BARRO DE PERFORACIÓN TRINTOPLAN CONSULTANTS LTD. 
HOJA DE 
PROYECTO No. 
REGISTRO DE LA 
LOCALIZACIÓN DE LA 
ORILLA FECHA DE ABURRIDO DATUM MUESTREO MARTILLO PESO DE ENSAYO PENETRACIÓN PESO MARTILLO PESO 
63.5 kg, CAÍDA 762 mm 
EQUIPO / MÉTODO DE 
PERFORACIÓN ELEV. (m) PROFUNDIDAD (m) NÚMERO 
DE MUESTRA 14 11 82 88 133 134 De mediana a muy densa, marrón y marrón rojizo, ARENA DE ARCILLA SILICONA con grava








Marrón, marrón rojizo Denso a muy denso, marrón anaranjado, marrón claro, GRAVA BIEN GRASADA con arena Denso 
- - - - - - - - - - - - - 
Muy denso 
Marrón anaranjado, marrón claro Muy denso, marrón claro, 
ARENA SILENCIOSA con grava 
Muy denso 
Marrón claro 
Extremo del pozo a 10.9m 
1 
2 
3 
4 
5 
6 
7 
8 
9 
10 
11 
16.8 
29 
6 
0 
4 
29 
60 
40 
26 
12 
2 
13 
53 
38 
43 
45 
100/6 " 
100/6" 
100/5 "
100/4 " 
50.222 Superficie del suelo 
11-19-16 11-19-16 
CME 55 PERFORADORA 
0.2 N / A 
MSL 
HUECO TALADRO AGUJEROS 
BH 4 
8 
49.22 
48.22 
47.22 
46.22 
45.22 
44.22 
43.22 
42.22 
41.22 
40.22 
39.22 
38.22 
37.22 
0 
1 
2 
3 
4 
5 
6 
7 
8 
9 
10 
11 
12 
13 
1 1 
INVESTIGACIÓN GEOTÉCNICA EN LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA DE AROUCA Y LA ADMISIÓN - AROUCA 
6312 
BH 4 RECUBRIMIENTO 8
N 1176457.171, E 683777.533 
PESO DE LA UNIDAD A GRANEL 
kN / m3 SOPLOS DE RESISTENCIA A LA 
PENETRACIÓN / 0.3 m 
VALOR N N PENETRACIÓN DEL CONO 
20 40 60 
80100 RESISTENCIA AL CORTE SIN DRENAJE kN / m2 
20 40 60 80100 
CONTENIDO DE AGUA, PORCENTAJE 
Wp W WL 
20 40 60 80 
OBSERVACIONES 
Y 
tamaño de grano 
DISTRIBUCIÓN 
GR SA SI CL 
SUBTERRÁNEA TABLA 
mm 
A 
DIÁMETRO DE BROCA 
PROYECTO 
TIPO 
SOIL PERFIL 
STRAT. PARCELA 
BIEN 
INSTALACIÓN 
DESCRIPCIÓN 
ELEV. PROFUNDIDAD 
CUCHARA DIVIDIDA 
TUBO SHELBY 
A GRANEL PERTURBADO
EJEMPLO DE PERDIDA 
DE ROCA NÚCLEO 
bloque de muestra 
WL - Límite Líquido 
WP - PLÁSTICO LÍMITE 
W - CONTENIDO DE HUMEDAD 
- ORGÁNICA CONTENIDO 
CLAY 
SILT 
ARENA 
GRAVA 
METAMÓRFICAS 
capa superior del suelo 
ORGÁNICO 
NATURAL DE PALETAS 
remoldeados VANE 
CONFINADO - NAT'L. 
TRIAXIAL QUICK 
TORVANE PILCON 
VANE 
BH No. 
RECUBRIMIENTO 
/ 
m 
BARRO DE PERFORACIÓN TRINTOPLAN CONSULTANTS LTD. 
HOJA DE 
PROYECTO No. 
REGISTRO DE LA 
LOCALIZACIÓN DE LA 
ORILLA FECHA DE ABURRIDO DATUM MUESTREO MARTILLO PESO PENETRACIÓN PRUEBA MARTILLO PESO 
63.5 kg, CAÍDA 762 mm
MATERIAL ABURRIDO / MÉTODO 
ELEV. (m) PROFUNDIDAD (m) 
MUESTRA 
NÚMERO 
18